Thông tin
Hỏi đáp

Tài liệu Đồ án kết cấu bê tông cốt thép| Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh

Tài liệu Đồ án kết cấu bê tông cốt thép| Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh. Tài liệu gồm 41 trang giúp bạn tham khảo, củng cố kiến thức và ôn tập đạt kết quả cao trong kỳ thi. Mời bạn đọc đón xem!

Môn:

Kết cấu bê tông cốt thép (5)

Trường:

Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh (441)

Thông tin:

41 trang 5 tháng trước

Tác giả:

Tin Hin

Đang cập nhật

Bình luận

Vui lòng đăng nhập hoặc đăng ký để gửi bình luận.

Tài liệu Đồ án kết cấu bê tông cốt thép| Đại học Bách khoa Thành phố Hồ Chí Minh

94 47 lượt tải Tải xuống

Chia sẻ

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 1

I. SƠ ĐỒ THIẾT KẾ DẦM SÀN

Hình 1. Sơ đồ kết cấu dầm sàn

7500

30000

2500

7500

2500

5700

22800

5700

1000

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 2

II. SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

(m)

Ptc

kN/m

Bề rộng

tường

(m)

Bê tông

B20 (Mpa)

Cốt thép

Sàn C

Cốt đai C

(Mpa)

Cốt dọc C

(Mpa)

2,5

5,7

0.32

=11,5

=0,9

γb=1

=225

=175

=280

1.Gạch lát:γ=2500 kg/m

;δ=1,5cm;n=1,2

2.Lớp vữa lát:

1800 / m , 1,5 , 1,3kg cm n



  

3.Bản BTCT : γ=2500kg/m

tùy thuộc vào nhịp và n =1,1

4.Lớp trát : γ=1800 kg/m

;δ=2m;n=1,3

Hình 2. Các lớp cấu tạo trên sàn

III. VẬT LIỆU

Bê tông B20: R

=11,5 Mpa , R

=0,9Mpa , E

=27×10

-3

Mpa

Cốt thép CI: R

=225 Mpa , R

=175 Mpa, R

=225 Mpa, E

=21×10

-4

Mpa

CII: R

=280 Mpa, R

225 Mpa, R

=280 Mpa,

=21×10

-4

Mpa, γ

=1, ξ

=0,650, α

=0,439;, ξ

=0,37, α

=0,225

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 3

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN

I.BẢN SÀN

1.Sơ đồ tính

Xét tỉ số 2 cạnh ô bản :

5,7

2,28 2

2,5

  

Với

2,5Lm

là cạnh ngắn và

5, 7Lm

là cạnh dài

xem bản là loại bản dầm,làm việc theo 1 phương.được tính toán theo sơ đồ khớp dẻo

Cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải có chiều rộng b=1m,xem bản như 1 dầm liên tục

nhiều nhịp,gối tựa là tường biên và các dầm phụ

Hình 3. Cắt 1 dải bản có chiều rộng 1m

7500

30000

2500

7500

2500

5700

22800

5700

1000

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 4

2.Tính toán sơ bộ kích thước cấu kiện

a. Bản sàn

- Xác định sơ bộ chiều dày của bản sàn:



Với : D – Hệ số phụ thuộc tải trọng tác dụng lên bản sàn

 

0,8 1,4D 

Chọn D =1,2

(30 35)m 

Chọn m=30

Trong đó L

=2500 (mm)

1,2 2500

100



  

(mm)



Chọn h

=100 (mm)

b. Dầm phụ

- Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ:

 

1 1 1 1

5700 475 365, 25

12 16 12 16

   

       

   

   

(mm)

=>Chọn h

= 450 (mm)

(0,3 0,5) (0,3 0,5) 450 (135 225)

dp dp

bh       

(mm)

=>Chọn b

= 200 (mm)

Vậy kích thước dầm phụ: (200×450) (mm)

c. Dầm chính

- Xác định kích thước dầm chính:

 

1 1 1 1

3 2500 937,5 625

8 12 8 12

dc dc

   

        

   

   

(mm)

=>Chọn h

= 800 (mm)

(0,3 0,5) (0,3 0,5) 600 (180 300)

dc dc

bh      

(mm)

=>Chọn b

= 300 (mm)

Vậy kích thước dầm chính (300×800) (mm)

3.Nhịp tinh toán của bản :

Nhịp biên:

200 420 100

2500 2225

2 2 2 2 2 2

LL        

(mm)

Nhịp giữa:

2500 200 2300

g dp

L L b

    

(mm)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 5

Chênh lệch nhau giữa các nhip L

và L

2300 2225

100% 3, 26% 10%

2300



  

(thỏa mãn)

Hình 4. Sơ đồ nhịp bản sàn

4.Tải trọng tính toán.

a. Tĩnh tải : Xác định trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo

 

,s f i i i

  

  



Các lớp

Tiêu

chuẩn

Tính toán

Gạch lát dày 1,5 cm,

2500





kG/ m

0,015  2500=37,5

Lớp vữa lát dày 3 cm ,

1800





kG/ m

0,03=54

Bản btct dày 10 cm

2500





kG/ m

0,12500 = 250

Lớp vữa trát dày 2cm ,

1800





kG/ m

0,021800 =36

37,5

250

1,2

1,3

1,1

1,3

70,2

275

46,8

Cộng

437

Bảng 1. Tính toán và ghi kết quả tĩnh tải

b. Hoạt tải: Hoạt tải tính toán

1, 2 7 8, 4 /

P n p kN m    

Trong đó: n là hệ số tin cậy của hoạt tải lấy theo TCVN 2737-1995

là tải trọng tình toán lấy theo đề bài

c.Tổng tải: Tổng tải tác dụng lên bản sàn ứng với dải bản sàn có chiều rộng b=1m:

( ). (4,37 8, 4).1 12,77

b p b

q g p b    

(kN/m)

100

2500

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 6

5.Xác định nội lực

a.Nội lực

Mô men uốn tại nhịp biên và gối thứ hai:

 

12,77 2,225

5,7747

11 11

nhb

M kNm



     

Ở nhịp giữa và gối giữa:

 

max,min

12.77 2,3

4,222

16 16

M kNm



     

b.Lực cắt

Giá trị của bán thiết diện bên phải gối thứ 1:

 

0,4. . 0,4.12,77.2,225 11,365

Q q L kNm  

Giá trị của bán thiết diện bên phải gối thứ 2:

 

0,6. . 0,6.12,77.2,225 17,048

Q q L kNm  

Giá trị lực cắt của dải bản tại tiết diện bên phải gối thứ 2 và bên phải,bên trái

các gối giữa đều bằng nhau:

 

0,5. . 0,5.12,77.2,225 14,207

i i b b

Q Q q L kNm   

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 7

Hình 5. Sơ đồ tính toán và nội lực của dải bản

4,222 KN.m

17,048KN

14,207KN

100

4,222 KN.m

5,747KN.m

100

5,747KN.m

2300

2225

2500

11,365KN

14,207KN

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 8

6. Tính cốt thép chịu mô men uốn

Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20: R

=11,5 Mpa

Cốt thép bản sàn sử dụng loại CI : R

=225 Mpa

Tra bảng :

0,437; 0,645; 0,255

R R pl

  

  

Giả thiết a=15mm cho mọi tiết diện,nên chiều cao làm việc của bản là:

 

100 15 85

h h a mm    

Tại gối biên và nhịp biên,M=5,747 kNm

5,747 10

0,069 0,255

. . 11,5.1000.85

m pl

R b h





    

Ta tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo :

1 1 2 1 1 2 0,069 0,072



       

. . .

0,072.11,5.1000.85

312,8( )

225

R b h

A mm



   

Khoảng cách đặt thép

l sl



Với : b

bề rộng đặt thép bằng 1000mm

diện tích tiết diện ngang của thép

Hàm lượng thép tối thiểu và tối đa:

min max

1 11,5

0,05% 0,645 100 3,3%

. 225

s b b

b h R



   



        

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 9

Kết quả tính cốt thép được tính trong bảng

Tiết diện

kNm





s,tính



Chọn cốt thép



tính

chọn

s,chọn



chọn

Nhịp biên,

gối biên

5,747

0,069

0,072

312,8

0,368

184,4

160

491

0,4

Nhịp giữa,

gối giữa

4,222

0,051

0,052

225,9

0,265

165,5

150

335

0,3

Đối với những ô bản được liên kết toàn khối với dầm tại cả 4 cạnh thì cốt thép chịu lực

được giảm tối đa 20% diện tích.

Hình 6. Sơ đồ vị trí giảm 20% cốt thép

30000

7500

5700

22800

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 10

Hàm lượng

243,2

100 100% 0, 286%

1000 85



    



=> Chọn thép



,s = 200 mm có A

= 252(

)

7.Bố trí cốt thép và cấu tạo

a.Bố trí

Cốt thép chịu mô men âm:

Xét tỉ số:

8,4 1

1 1 3

4,37 3

     

Đoạn vươn của cốt thép chịu mô men âm tính từ mép dầm phụ là:

 

. .2200 733,3

v l mm



Tính từ trục dầm phụ là:

. 0,5. 733,3 0,5.200 833,3

g dp

v l b mm

   

 Chọn = 834(mm)

Thép dọc chịu mô men âm được đặt xem kẽ nhau,đoạn vươn của cốt thép ngắn hơn tính

từ mép dầm phụ là :

. .2200 366,6

l mm



;

Tính từ trục dầm phụ là :

. 0,5. 366,6 100 466,6

g dp

l b mm

   

=> Chọn = 467(mm)

b. Thép dọc chịu mô men dương

Được đặt xem kẽ nhau,khoảng cách từ đầu mút của cốt thép ngắn hơn đến đầu mút

tường là:

.2200 275



c. Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông sàn

Bản không bố trí cốt đai vì lực cắt của bản hoàn toàn do bê tông chịu:

min 0

23,93 0,8. . . 0,8.0,9.1000.85 61200 61,2

B b bt

Q kN Q R b h N kN     

=> (thỏa

mãn)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 11

d. Cốt thép cấu tạo

Cốt thép chịu mô men âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính:

Hàm lượng

















Tại gối giữa

 

50% 335 167,5 mm  

→Ta chọn thép

6, 150S mm





có

A 

188,67

Sử dụng các thanh mũ ,đoạn vươn ra tính từ mép dầm chính:

.2200 550

l mm



Cốt thép phân bố được bố trí vuông góc cốt thép chịu lực:

Hàm lượng

20%





tại gối biên và nhịp biên

20% 491 98,2( )mm

  

 Chọn thép



,a = 200 ( mm)

142

A 

(

)

Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo,nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa

Đoạn bản kê lên tường là :

100

Sh

(mm) và

120

S 

(mm)

→Chọn đoạn S

=120 (mm)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 12

II. Dầm phụ

1.sơ đồ tính

Dầm phụ là dầm 3 nhịp đối xứng, các nhịp giữa kê lên dầm chính, các nhịp biên kê lên

tường biên, đoạn gối kê lên tường lấy:

220

S mm

Dầm phụ được tính theo sơ đồ khớp dẻo

Theo giả thiết kích thước dầm chính là (300



800)mm

Ta xác định được các nhịp tính toán của dầm phụ:

Nhịp biên: lấy

bằng khoảng cách từ mép dầm chính đến tâm gối tựa trên tường

300 320 220

5700 5500

2 2 2 2 2 2

dc t d

b b S

LL        

(mm)

Nhịp giữa: lấy

bằng khoảng cách 2 mép dầm chính

5700 300 5400

g dc

L L b    

(mm)

Chênh lệch nhau giữa các nhịp

và

5500 5400

100% 0,18% 10%

5500



  

2.Tính toán tải trọng tác dụng lên dầm phụ

Tĩnh tải:

( ) 1,1 25 0, 2 (0, 45 0,1) 1,925( / )

f g bt dp dp b

g b h h kN m



          

Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào dầm:

4,37 2,5 10,925( / )

g g L kN m    

 Tổng tĩnh tải:

1,925 10, 488 12, 413( / )

g g g kN m    

Hoạt tải: hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:

8, 4 2,5 21( / )

dp b

p p L kN m    

Tổng tải tác dụng lên dầm phụ:

12,413 10,925 12,85( / )

dp dp dp

q g p kN m    

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 13

3. Tính nội lực.

a. Momen uốn.

Tỉ số:

1,63

12,85



Tra bảng và nội suy ta được k = 0,278

Tung độ của biểu đò bao mô men tính theo công thức:

M q L



  

(đối với nhịp biên thì

5500

L L mm

;

5400

LL

mm)

Mô men âm ở nhịp biên triệt tiêu cách mép gối tự 2 một đoạn là:

0, 278 5,5 1,529( )

X k L m    

Mô men dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn là:

Đối với nhịp biên:

0,15 0,15 5,5 0,825( )

X L m    

Đối với nhịp giữa:

0,15 0,15 5,4 0,81( )

X L m    

Mô men dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn là:

0, 425 0,425 5,5 2,34( )

X L m    

b. Tính và vẽ biểu đò bao lực cắt:

Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau:

Gối thứ nhất:

0,4. . 0, 4.33,85.5,5 74, 47( )

dp b

Q q L kN  

Bên trái gối thứ 2:

0,6. . 0,6.33,85.5,5 111,71( )

dp b

Q q L kN  

Bên phải gối thứ 2,bên phải và bên trái gối thứ 3:

2 3 3

0,5. .L 0,5.33,85.5,4 91,4( )

P P T

dp g

Q Q Q q kN    

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 14

Nhịp

Tiết

Diện

(m)

qL

kNm

Gía trị của



Tung độ của

biểu đồ M(kNm)

max



min



max

min

0,065

66,56

0,090

92,16

Biên

0,425L

5,5

1284,56

0,091

93,18

0,075

76,8

0,020

20,48

-0,0715

-73,21

-0,0625

-61,7

0,018

-0,0339

17,76

-33,46

0,058

-0,0146

57,25

-14,41

Nhịp

0,5L

5,4

1267,45

0,0625

61,7

Giữa

0,058

-0,0146

57,25

-14,41

0,018

-0,0339

17,76

-33,46

-0,0625

-61,7

-0,0715

-73,21

0,020

20,48

0,075

76,8

Biên

0,425L

5,5

1284,56

0,091

93,18

0,090

92,16

0,065

66,56

Bảng 2. Tung độ của biểu đồ bao mô men của dầm phụ:

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 15

Hình 7. Sơ đồ tính toán và nội lực

4. Tính cốt thép

Bê tông có cấp đồ bền chịu nén B20 có:

11,5 , 0,9

b bt

R Mpa R Mpa

Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CII:

280

R Mpa

Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại CI:

175

R Mpa

a. Cốt dọc

Với mô men âm.

Tính theo tiết diện hình chữ nhật b = 200mm, h = 450mm.

Giả thiết a = 35mm,

450 35 415h mm  

5700

5400

5700

5400

Qdp = 33,85kN/m

5700

111,71

91,4

150

320

150

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 16

Tại gối B với M = 73,21kNm

Tại gối C với M = 73,21kNm

Với mô men dương.

Tính theo tiết diện chữ T,có cánh nằm trong vùng chịu nén ,bề dày cánh

100

h mm

.Giả thiết a = 35 mm,

450 35 415h mm  

Độ vươn của cánh

lấy không lớn hơn giá trị bé nhất trong các giá trị sau:

5, 4 0,9( )

lm   

Một nữa khoảng cách thông thủy giữa 2 dầm phụ cạnh nhau:

0,5 0,5 2, 25 1,125( )lm   

Và:

6 6 0,1 0,6(m)

h   

Vậy chọn

0,6 600

s m mm

 Bề rộng cánh:

2 200 2 600 1400( )

b b s mm     

Kích thước tiết diện chữ T (

1400, 100, 200, 450)

b h b h   

Xác định vị trí trục trung hòa:

Giả thiết a = 35mm =>

450 35 415h h a mm    

( 0,5 )

11,5 10 1, 4 0,1 (0,415 0,5 0,1) 587, 65(kNm)

f b f f f

M R b h h h   

       

Mà

max

93,18 587,65



  

(kNm)nên trục trung hòa đi qua cánh.

Tính cốt thép theo tiết diện hình chữ nhật (

)

f dp

bh

= (1400



450) (mm)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 17

Tại nhịp biên,với

max

93,18M kNm





93,18.10

0,034 0, 255

. . . 1.11,5.1400.415

m pl

R b h





    

1 1 2 1 1 2 0,034 0,035

m pl

  

        



. . . .

0,035.1.11,5.1400.415

835,19( )

280

R b h

A mm



  

min

835,19 1 11,5

0,05% 1% 0,645. 2, 65%

. 200 415 280

s b b

dp s

b h R



  



       



Tính toán tương tự với gối B gối C và nhịp giữa

Tiết diện

kNm







Chọn thép

Chọn

Nhịp biên

1400



450

93,18

415

0,034

0,035

835,19

2 20 1 18





882

Gối B

200



450

73,21

415

0,026

620,43

0,75

2 18 1 18





763

Nhịp giữa

1400



450

61,7

415

0,023

548,84

0,66

2 18 1 18





763

Gối C

200



450

73,21

415

0,026

620,43

0,75

2 18 1 18





763

1400

200

100

200600

450

600

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 18

b. Cốt ngang.

Các giá trị lực cắt nguy hiểm nhất trên dầm:

74,47 , 111,71 , 91, 4

A B B c

Q kN Q kN Q Q kN   

Lấy lưc cắt lớn nhất bên trái gối B

max

111,71

Q Q kN

để tính toán cốt đai

Kiểm tra điều kiện tính toán:

min 3 0

(1 ) .b

b b f n bt

Q R h

  

  

0,6.(1 0 0).0,9.200.415 44820 44,82N kN    



minAb

QQ

 Bê tông không đủ khả năng chịu lực cắt, phải tính cốt ngang chịu lực cắt.

Kiểm tra điều kiện đảm bảo độ bền trên dải ngiêng giữa các vết nứt xiên

max 1 1 0

0,3 . . . . 0,3.1.11,5.200.415 286350 286,35

b b b

Q Q R b h N kN





    

Với bê tông nặng dùng côt liệu bé,cấp độ bền không lớn hơn B25 đặt cốt

đai thỏa mãn điều kiên hạn chế theo yêu cầu cấu taaoj thì







Xác định bước đai:

S = min

max

( ; ; )

ct tt

S S S

Các tham số vật liệu bê tông nặng

1 1 0,01.11,5 0,885



    

;

2 3 4

2; 0,6; 1,5

b b b

  

  

Bước đai lớn nhất

max

(đảm bảo bê tong giữa hai lớp cốt đai đủ khả năng

chịu cắt)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 19

max

. . .

b bt

R b h





Tính cho bên trái gối B:

max

111, 71

Q Q kN

max

1,5.0,9.200.415

416, 26 mm

111, 71.10

S 

Bước đai theo cấu tạo

( để bê tông và cốt đai kết hợp chịu cắt tốt)

-Đối với đoạn đầu dầm:

H = 450 =>

min ;150









(mm)

Chon

= 150mm bố trí đoạn ngang

5700

1425

mm

gần gối tựa

-Đối với đoạn còn lai

min ;500









= 375(mm) => lấy

200

S 

(mm)

Bước đai tính toán

Tính

0,5 12,85 0,5.21 23,35

dp dp

q g p    

(kN)

. . . 2.0,9.200.415 62

b b bt

M R b h



  

kNm

2. . 2 62.23,35 85,8

Q M q  

85,8

143

0,6 0,6



(kN) ;

85,8 235, 2

0,415

   

(kN)

Như vậy xảy ra trường hợp

max

143 147, 2

0,6

QQ   

(kN)

Xác định

theo công thức:

max 1

()

(147,2 85,8)

60,8



  

kN/m

Kiểm tra

max 1

147, 2 85,8

73,98 60,8

2 2.0,415



   

(kN/m)

Kiểm tra điều kiên phá hoại giòn

min

46,44

55,95

2 2.0, 415

  

(kN/m)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM

SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà

MSSV:1633179 Page 20

(thỏa mãn)

Chọn cốt đai

8( 50,3 )

a mm





số cốt nhánh đai n = 2.

. 2.50,3 100,6

A n a mm  

Khoảng cách tính toán giữa các cốt đai:

175.100,6

289,55

60,8

  

Với kết quả tính được chọn S = min

󰇱





󰇛󰇜





󰇛󰇜





󰇛󰇜

=>Chọn S = 150(mm)

Chọn



a150 (mm) bố trí cho đoạn

5500

1375



(mm) đoạn đầu gần

gối tựa.

Kiểm tra lại điều kiện đảm bảo độ bền trên tiết điều nghiêng:

Điều kiện hạn chế:

max w1 1 0

0,3. . . . .

bt b b

Q Q R b h





Với

21.10

7,778

27.10



  

;

100,6

0,00335

. 200.150



  

w1 w

1 5. . 1 5.7,778.0,00335 1,13 1,3

  

     

1 . 1 0,01.11,5 0,885



    

Xét tỉ số:

w1 1

. 1,13.0,885 1





Ta có:

0,3.1,13.0,885.11,5.200.415 286364 286,364

QN   

max

Vậỵ đảm bảo điều kiện không bị phá hoại do ứng suất nén chính.

Kiểm tra khả năng chịu cắt của cốt đai:

max w w 1 0

( ).

u b s s

Q Q Q Q q q C

     

min max

66,56 ; 46,44 ; 147,2

M kN Q kN Q kN  

Bấm Tải xuống để xem toàn bộ.

| 1/41

| | Tải xuống

Preview text:

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
I. SƠ ĐỒ THIẾT KẾ DẦM SÀN 5 5700 4 1000 5700 3 22800 5700 2 5700 1 2500 2500 2500 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E
Hình 1. Sơ đồ kết cấu dầm sàn
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 1
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
II. SỐ LIỆU TÍNH TOÁN L1 L2 Ptc Bề rộng Bê tông Cốt thép (m) (m) kN/m2 tường B20 (Mpa) (m) Sàn C Cốt đai C Cốt dọc C (Mpa) (Mpa) 2,5 5,7 7 0.32 Rb=11,5 Rs=225 Rsw=175 R2=280 Rbt=0,9 γb=1
1.Gạch lát:γ=2500 kg/m3;δ=1,5cm;n=1,2 3
2.Lớp vữa lát:   1800kg / m ,  1,5c , m n  1,3
3.Bản BTCT : γ=2500kg/m3,h0 tùy thuộc vào nhịp và n =1,1
4.Lớp trát : γ=1800 kg/m3;δ=2m;n=1,3 1 2 3 4
Hình 2. Các lớp cấu tạo trên sàn III. VẬT LIỆU
Bê tông B20: Rb=11,5 Mpa , Rbt=0,9Mpa , Eb=27×10-3 Mpa
Cốt thép CI: Rs=225 Mpa , Rsw=175 Mpa, Rsc=225 Mpa, Es=21×10-4Mpa
CII: Rs=280 Mpa, Rsw225 Mpa, Rsc=280 Mpa,
Es=21×10-4 Mpa, γb=1, ξR=0,650, αR=0,439;, ξpl=0,37, αpl=0,225
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 2
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I.BẢN SÀN 1.Sơ đồ tính L 5,7
Xét tỉ số 2 cạnh ô bản : 2   2,28  2 L 2,5 1
Với L  2, 5m L  5, 7m 1 là cạnh ngắn và 2 là cạnh dài
xem bản là loại bản dầm,làm việc theo 1 phương.được tính toán theo sơ đồ khớp dẻo
Cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải có chiều rộng b=1m,xem bản như 1 dầm liên tục
nhiều nhịp,gối tựa là tường biên và các dầm phụ 5 5700 4 1000 5700 3 22800 5700 2 5700 1 2500 2500 2500 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E
Hình 3. Cắt 1 dải bản có chiều rộng 1m
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 3
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
2.Tính toán sơ bộ kích thước cấu kiện a. Bản sàn -
Xác định sơ bộ chiều dày của bản sàn: D h   L b 1 m
Với : D – Hệ số phụ thuộc tải trọng tác dụng lên bản sàn
=> D  0,8 1,4 Chọn D =1,2
m  (30  35) Chọn m=30 Trong đó L1=2500 (mm) 1, 2  2500  h  100 (mm)  Chọn h b b=100 (mm) 30 b. Dầm phụ -
Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ:  1 1   1 1  h   l   5700  475  365,25     (mm) dp 2   12 16  12 16 
=>Chọn hdp = 450 (mm)
b  (0,3  0,5)  h  (0,3  0,5)  450  (135  225) dp dp (mm) =>Chọn bdp = 200 (mm)
Vậy kích thước dầm phụ: (200×450) (mm) c. Dầm chính -
Xác định kích thước dầm chính:  1 1   1 1  - h    L   3 2500       (mm) dc dc 937,5 625  8 12   8 12  =>Chọn hdc = 800 (mm)
b  (0,3 0,5)h  (0,3 0,5)600  (180 300) dc dc (mm) =>Chọn bdc = 300 (mm)
Vậy kích thước dầm chính (300×800) (mm)
3.Nhịp tinh toán của bản : b b h dp 200 420 100 Nhịp biên: t b L  L     2500     2225 (mm) b 1 2 2 2 2 2 2
Nhịp giữa: L  L  b  2500  200  2300 g 1 dp (mm)
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 4
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
Chênh lệch nhau giữa các nhip Lbvà Lg : 2300  2225
100%  3,26%  10% (thỏa mãn) 2300 100 100 100 100 100 100 2500 2500 2500
Hình 4. Sơ đồ nhịp bản sàn
4.Tải trọng tính toán.
a. Tĩnh tải : Xác định trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo
g      s  f,i i i Các lớp Tiêu n Tính toán chuẩn
Gạch lát dày 1,5 cm,   2500 kG/ m3 0,015 × 2500=37,5 37,5 1,2 45
Lớp vữa lát dày 3 cm ,   1800 kG/ m3 54 1,3 70,2 0,03× 1800=54
Bản btct dày 10 cm   2500 kG/ m3 250 1,1 275 0,1×2500 = 250
Lớp vữa trát dày 2cm ,   1800 kG/ m3 36 1,3 46,8 0,02×1800 =36 Cộng 437
Bảng 1. Tính toán và ghi kết quả tĩnh tải b. tc 2
Hoạt tải: Hoạt tải tính toán P  n  p  1, 2 7  8, 4kN / m b
Trong đó: n là hệ số tin cậy của hoạt tải lấy theo TCVN 2737-1995 tc
p là tải trọng tình toán lấy theo đề bài
c.Tổng tải: Tổng tải tác dụng lên bản sàn ứng với dải bản sàn có chiều rộng b=1m:
q  (g  p ).b  (4,37  8, 4).1  12,77 (kN/m) b p b
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 5
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
5.Xác định nội lực a.Nội lực
Mô men uốn tại nhịp biên và gối thứ hai: 2 2 q  l 12, 77  2, 225 b b M      5,7747 kNm nhb   11 11
Ở nhịp giữa và gối giữa: 2 2 q  l  b g 12.77 2,3 M      4  ,222 kNm g   max,min 16 16 b.Lực cắt
Giá trị của bán thiết diện bên phải gối thứ 1: p
Q  0,4.q .L  0,4.12,77.2,225 11,365 kNm 1 b b  
Giá trị của bán thiết diện bên phải gối thứ 2: t
Q  0,6.q .L  0,6.12,77.2,225 17,048 kNm 2 b b  
Giá trị lực cắt của dải bản tại tiết diện bên phải gối thứ 2 và bên phải,bên trái
các gối giữa đều bằng nhau: p t
Q  Q  0, 5.q .L  0, 5.12, 77.2, 225  14, 2 kNm i i b b 07 
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 6
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM 100 100 100 100 100 100 2500 2500 2500 2225 2300 2300 11,365KN 14,207KN 14,207KN 14,207KN 17,048KN 14,207KN 14,207KN Q 5,747KN.m 4,222 KN.m 4,222 KN.m 4,222 KN.m M 5,747KN.m
Hình 5. Sơ đồ tính toán và nội lực của dải bản
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 7
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
6. Tính cốt thép chịu mô men uốn
Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20: Rb=11,5 Mpa
Cốt thép bản sàn sử dụng loại CI : Rs=225 Mpa
Tra bảng :   0, 437;  0,645;  0, 255 R R pl
Giả thiết a=15mm cho mọi tiết diện,nên chiều cao làm việc của bản là: gt h
 h  a 100 15  85 mm 0 b  
Tại gối biên và nhịp biên,M=5,747 kNm 6 M 5, 747 10     0,069    0,255 m 2 2 R . . b h 11,5.1000.85 pl b 0
Ta tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo :   1 1 2  1 1 2 0,069  0,072 m .R . . b h 0,072.11,5.1000.85 b 0 2  A    312,8(mm ) s R 225 s b .a Khoảng cách đặt thép l sl s  As
Với : bl bề rộng đặt thép bằng 1000mm
Asl diện tích tiết diện ngang của thép
Hàm lượng thép tối thiểu và tối đa: A  .R 1 11,5  0,05% s b b           0,645 100  3,3% min max . R b h R 225 0 s
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 8
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
Kết quả tính cốt thép được tính trong bảng M    As,tính m Chọn cốt thép Tiết diện kNm 2  mm %  S tính Schọn As,chọn mm m mm 2 mm chọn m % Nhịp biên, 5,747 0,069 0,072 312,8 0,368 10 184,4 160 491 0,4 gối biên Nhịp giữa, 4,222 0,051 0,052 225,9 0,265 8 165,5 150 335 0,3 gối giữa
Đối với những ô bản được liên kết toàn khối với dầm tại cả 4 cạnh thì cốt thép chịu lực
được giảm tối đa 20% diện tích. 5 5700 4 5700 3 22800 5700 2 5700 1 7500 7500 7500 7500 30000 A B C D E
Hình 6. Sơ đồ vị trí giảm 20% cốt thép
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 9
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM Hàm lượ A 243,2 ng s   100  1  00% 0,286% b  h 1000 8  5 0
=> Chọn thép 8 ,s = 200 mm có As = 252( 2 mm )
7.Bố trí cốt thép và cấu tạo a.Bố trí
Cốt thép chịu mô men âm: p 8, 4 1 Xét tỉ số: 1 b   1  3  v  g 4,37 3 b
Đoạn vươn của cốt thép chịu mô men âm tính từ mép dầm phụ là: 1 .
v l  .2200  733,3 mm g   3
Tính từ trục dầm phụ là: . v l  0, 5.b
 733,3  0,5.200  833,3mm g dp  Chọn = 834(mm)
Thép dọc chịu mô men âm được đặt xem kẽ nhau,đoạn vươn của cốt thép ngắn hơn tính từ mép dầm phụ là : 1 1 .l  .2200  366, 6mm ; 6 g 6
Tính từ trục dầm phụ là : 1 .l  0,5.b  366,6 100  466,6mm 6 g dp => Chọn = 467(mm)
b. Thép dọc chịu mô men dương
Được đặt xem kẽ nhau,khoảng cách từ đầu mút của cốt thép ngắn hơn đến đầu mút tường là: 1 1 l  .2200  275 mm 8 g 8
c. Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông sàn
Bản không bố trí cốt đai vì lực cắt của bản hoàn toàn do bê tông chịu: t
Q  23,93kN  Q  0,8.R . .
b h  0,8.0,9.1000.85  61200N  61,2kN => (thỏa B bmin bt 0 mãn)
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 10
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM d. Cốt thép cấu tạo
Cốt thép chịu mô men âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: 𝐴 Hàm lượ 𝑠,𝑐𝑡 ≥ 𝑑6𝑎200 ng { 𝐴 𝑠,𝑐𝑡 ≥ 50% 𝐴𝑥 Tại gối giữa     2 50% 335 167,5 mm 
→Ta chọn thép 6,S 150mm có A  s 188,67 2 mm
Sử dụng các thanh mũ ,đoạn vươn ra tính từ mép dầm chính: 1 1 l  .2200  550mm 4 g 4
Cốt thép phân bố được bố trí vuông góc cốt thép chịu lực: Hàm lượ 2
ng   20% tại gối biên và nhịp biên  20%  491  98, 2(mm )
 Chọn thép 6 ,a = 200 ( mm) A  142 s ( 2 mm )
Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo,nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa
Đoạn bản kê lên tường là : S  h 100 S  b b (mm) và 120 b (mm) →Chọn đoạn Sb=120 (mm)
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 11
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM II. Dầm phụ 1.sơ đồ tính
Dầm phụ là dầm 3 nhịp đối xứng, các nhịp giữa kê lên dầm chính, các nhịp biên kê lên
tường biên, đoạn gối kê lên tường lấy: S  220mm d .
Dầm phụ được tính theo sơ đồ khớp dẻo
Theo giả thiết kích thước dầm chính là (300  800)mm
Ta xác định được các nhịp tính toán của dầm phụ:
Nhịp biên: lấy Lb bằng khoảng cách từ mép dầm chính đến tâm gối tựa trên tường b b S 300 320 220 dc t d L  L     5700     5500 (mm) b 2 2 2 2 2 2 2
Nhịp giữa: lấy Lg bằng khoảng cách 2 mép dầm chính
L  L  b  5700  300  5400 g 2 dc (mm) 
Chênh lệch nhau giữa các nhịp L L b và g : 5500 5400100%  0,18% 10% 5500
2.Tính toán tải trọng tác dụng lên dầm phụ Tĩnh tải: g  
 b (h  h ) 1,1 250,2(0,45 0,1) 1,925(kN / m) 0 f ,g bt dp dp b
Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào dầm:
g  g  L  4,37 2,5  10,925(kN / m) 1 s 1  Tổng tĩnh tải:
g  g  g  1,925 10, 488  12, 413(kN / ) m dp 0 1
Hoạt tải: hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:
p  p  L  8, 4 2,5  21(kN / m) dp b 1
Tổng tải tác dụng lên dầm phụ:
q  g  p  12, 413 10,925  12,85(kN / m) dp dp dp
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 12
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM 3. Tính nội lực. a. Momen uốn. pdp 21 Tỉ số:  1,63 g 12,85 dp
Tra bảng và nội suy ta được k = 0,278
Tung độ của biểu đò bao mô men tính theo công thức: 2
M   q  L dp
(đối với nhịp biên thì L  L  5500mm L  L  b ; 5400 g mm)
Mô men âm ở nhịp biên triệt tiêu cách mép gối tự 2 một đoạn là:
X  k  L  0, 278 5,5  1,529(m) 1 b
Mô men dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn là:
Đối với nhịp biên: X  0,15 L  0,155,5  0,825( ) m 2 b
Đối với nhịp giữa: X  0,15 L  0,155,4  0,81(m) 3 g
Mô men dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn là:
X  0, 425 L  0, 4255,5  2,34( ) m 4 b
b. Tính và vẽ biểu đò bao lực cắt:
Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau:
Gối thứ nhất: Q  0, 4.q .L  0, 4.33,85.5, 5 74, 47(kN ) 1 dp b
Bên trái gối thứ 2: t
Q  0,6.q .L  0,6.33,85.5,5 111,71(kN) 2 dp b
Bên phải gối thứ 2,bên phải và bên trái gối thứ 3: P P T
Q  Q  Q  0,5.q .L  0,5.33,85.5, 4  91, 4(kN) 2 3 3 dp g
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 13
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM Nhịp Tiết L 2
q  L Gía trị của  Tung độ của dp Diện (m) biểu đồ M(kNm) kNm   M M max min max min 0 0 0 1 0,065 66,56 2 0,090 92,16 Biên 0,425L 5,5 1284,56 0,091 93,18 3 0,075 76,8 4 0,020 20,48 5 -0,0715 -73,21 , 5 -0,0625 -61,7 6 0,018 -0,0339 17,76 -33,46 7 0,058 -0,0146 57,25 -14,41 Nhịp 0,5L 5,4 1267,45 0,0625 61,7 Giữa 8 0,058 -0,0146 57,25 -14,41 9 0,018 -0,0339 17,76 -33,46 10 -0,0625 -61,7 , 10 -0,0715 -73,21 11 0,020 20,48 12 0,075 76,8 Biên 0,425L 5,5 1284,56 0,091 93,18 13 0,090 92,16 14 0,065 66,56 15 0 0
Bảng 2. Tung độ của biểu đồ bao mô men của dầm phụ:
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 14
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM 320 1 2 3 4 5 5 6 7 8 9 10 10 11 12 150 150 150 150 5400 5400 5700 5700 Qdp = 33,85kN/m 5700 5700 M 1 1 9 1 1 Q , , 7 4 1
Hình 7. Sơ đồ tính toán và nội lực 4. Tính cốt thép
Bê tông có cấp đồ bền chịu nén B20 có: R  11,5Mpa, R  0,9Mpa b bt
Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CII: R  280Mpa s
Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại CI: R  175Mpa w s a. Cốt dọc Với mô men âm.
Tính theo tiết diện hình chữ nhật b = 200mm, h = 450mm.
Giả thiết a = 35mm, h  450  35  415mm 0
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 15
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM
Tại gối B với M = 73,21kNm
Tại gối C với M = 73,21kNm Với mô men dương.
Tính theo tiết diện chữ T,có cánh nằm trong vùng chịu nén ,bề dày cánh h  100mm
h  450  35  415mm f .Giả thiết a = 35 mm, 0
Độ vươn của cánh sf lấy không lớn hơn giá trị bé nhất trong các giá trị sau: 1 1
l  5, 4  0,9( ) m 6 g 6
Một nữa khoảng cách thông thủy giữa 2 dầm phụ cạnh nhau:
0,5 l  0,5 2, 25  1,125( ) m 0
Và: 6 h  6 0,1  0, 6(m) f
Vậy chọn s  0,6m  600 mm f
 Bề rộng cánh: b  b  2s  200  2600 1400(mm) f f
Kích thước tiết diện chữ T ( b 1400,h 100,b  200,h  450) f f
Xác định vị trí trục trung hòa:
Giả thiết a = 35mm => h  h  a  450  35  415mm 0
M  R  b  h (h  0, 5h ) f b f f 0 f 3
11,510 1, 40,1(0, 415  0,50,1)  587,65(kNm)  Mà M
 93,18  M  587,65 (kNm)nên trục trung hòa đi qua cánh. max f
Tính cốt thép theo tiết diện hình chữ nhật ( b  h ) f dp = (1400  450) (mm)
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 16
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM 1400 100 450 600 200 600 200 
Tại nhịp biên,với M  93,18kNm max 6 M 93,18.10     0,034    0,255 m 2 pl  .R . . b h 1.11,5.1400.415 b b 0
 1 1 2 1 1 20,034  0,035   m pl . .R . . b h 0, 035.1.11,5.1400.415  b b 0 2 A    835,19(mm ) s R 280 s A 835,19  R 1 11, 5  0, 05% s  1% b b          0,645.  2,65% min b .h 200  % 415 r R 280 dp 0 s
Tính toán tương tự với gối B gối C và nhịp giữa   Chọn thép Tiết diện M m  h A 0 s kNm % mm Chọn Asc Nhịp biên 93,18 415 0,034 0,035 835,19 1 2 20 1 1  8 882 1400  450 Gối B 73,21 415 0,026 0,026 620,43 0,75 2 1  8 1 1  8 763 200  450 Nhịp giữa 61,7 415 0,023 0,023 548,84 0,66 2 1  8 1 1  8 763 1400  450 Gối C 73,21 415 0,026 0,026 620,43 0,75 2 1  8 1 1  8 763 200  450
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 17
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM b. Cốt ngang.
Các giá trị lực cắt nguy hiểm nhất trên dầm:
Q  74, 47kN, t
Q  111, 71kN, p
Q  Q  91, 4kN A B B c
Lấy lưc cắt lớn nhất bên trái gối B t Q
 Q 111,71kN để tính toán cốt đai max B
Kiểm tra điều kiện tính toán: Q
  (1  )R .b h b min b3 f n bt 0
 0,6.(1 0  0).0,9.200.415  44820N  44,82kN  Q  Q A b min
 Bê tông không đủ khả năng chịu lực cắt, phải tính cốt ngang chịu lực cắt.
Kiểm tra điều kiện đảm bảo độ bền trên dải ngiêng giữa các vết nứt xiên t Q
 Q  0,3 . .R . .
b h  0,3.1.11,5.200.415  286350N  286,35kN max b 1 1 b b 0
Với bê tông nặng dùng côt liệu bé,cấp độ bền không lớn hơn B25 đặt cốt
đai thỏa mãn điều kiên hạn chế theo yêu cầu cấu taaoj thì   1 1 1 b Xác định bước đai: S = min (S ; S ; S ) max ct tt
Các tham số vật liệu bê tông nặng
 1 R 1 0,01.11,5  0,885   2;  0,6; 1,5 1 b b ; b2 b3 b4
Bước đai lớn nhất Smax (đảm bảo bê tong giữa hai lớp cốt đai đủ khả năng chịu cắt)
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 18
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM 2  .R . . b h b4 bt 0 s  max i Qmaxi t
Tính cho bên trái gối B: Q
 Q 111,71kN max b 2 1, 5.0, 9.200.415 => S   416, 26 mm max 3 111, 71.10
Bước đai theo cấu tạo S ( để ct
bê tông và cốt đai kết hợp chịu cắt tốt)
-Đối với đoạn đầu dầm:  h  H = 450 => S  min ;150 (mm) ct    2  Chon S L 5700
ct = 150mm bố trí đoạn ngang 2 
 1425mm gần gối tựa 4 4
-Đối với đoạn còn lai  3h  S  min
;500 = 375(mm) => lấy S  200 (mm) ct    4  ct
Bước đai tính toán Stt
Tính q  g  0,5 p  12,85  0,5.21  23,35 1 dp dp (kN) 2 2 M   .R . .
b h  2.0,9.200.415  62 b b2 bt 0 kNm
Q  2. M .q  2 62.23,35  85,8 kN 1 b b 1 Q 85,8 M 62 1 b 
143 (kN) ; b  Q   85,8  235,2 (kN) 0, 6 0, 6 1 b h 0, 415 0 Như vậ Qb t y xảy ra trường hợp 1  143  Q  Q 147,2 max (kN) 0,6 b 2 2 (Q Q ) (147, 2  85,8) Xác định q max b 1    w s theo công thức: q 60,8 w s M 62 b kN/m Q  Q 147, 2  85,8 Kiểm tra max 1 b 
 73,98  q  60,8 w (kN/m) 2h 2.0, 415 s 0 Q 46, 44
Kiểm tra điều kiên phá hoại giòn b min q    55,95 w s (kN/m) 2h 2.0, 415 0
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 19
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 GVHD: VÕ BÁ TẦM (thỏa mãn) Chọn cốt đai 2
8(a  50,3mm ) số cốt nhánh đai n = 2. w s 2 => A  . n a  2.50,3 100,6mm w s w s
Khoảng cách tính toán giữa các cốt đai: R .A 175.100, 6 w s w s s    289,55 mm tt q 60,8 w s 𝑠𝑐𝑡 = 150 (𝑚𝑚)
Với kết quả tính được chọn S = min{𝑠𝑚𝑎𝑥 = 339,15 (𝑚𝑚)
𝑠𝑡𝑡 = 289,55(𝑚𝑚) =>Chọn S = 150(mm) L 5500
Chọn 8 a150 (mm) bố trí cho đoạn 2 
1375 (mm) đoạn đầu gần 4 4 gối tựa.
Kiểm tra lại điều kiện đảm bảo độ bền trên tiết điều nghiêng: Điều kiện hạn chế: Q
 Q  0,3. . .R . .bh max bt w1 1 b b 0 4 E 21.10 A 100, 6 Với s     s 7, 778 ;     0,00335 3 w E 27.10 . b s 200.150 b
 1 5.. 1 5.7,778.0,00335 1,13 1,3 w1 w
 1 .R 1 0,01.11,5  0,885 1 b b
Xét tỉ số:  .  1,13.0,885 1 w1 b1 Ta có:
Q  0,3.1,13.0,885.11,5.200.415  286364N  286,364  bt Qmax
Vậỵ đảm bảo điều kiện không bị phá hoại do ứng suất nén chính.
Kiểm tra khả năng chịu cắt của cốt đai: Mb Q
 Q  Q  Q 
 (q  q ).C max u b ws w s 1 0 C0
M  66,56kN;Q
 46,44kN;Q 147,2kN b b min max
SVTH: Nguyễn Tất Hương Trà MSSV:1633179 Page 20