54 trang 19 lượt tải

Tiêu chuẩn thiết kế nước thải và công nghệ xử lý | Môn Đồ án cấp thoát nước - Đại học Xây Dựng Hà Nội

37

Tiêu chuẩn thiết kế nước thải và công nghệ xử lý Môn Đồ án cấp thoát nước. Tài liệu được sưu tầm gồm 54 trang, giúp bạn ôn tập tốt hơn. Mời các bạn đón xem. 

Môn: Đồ án cấp thoát nước 12 tài liệu

Trường: Đại học Xây Dựng Hà Nội 475 tài liệu

Tác giả:

Profile

Linh Giang

2 tháng trước
Danh sách Quiz
/54
V
Thông số/chỉ tiêu thiết kế
Đề 5
1
Hướng gió chủ đạo
Đông Bắc
2
Nhiệt độ trung bình không khí, oC
24
3
Lượng mưa trung bình, mm/năm
1850
4
Dân số thành phố
54,000
5
Tiêu chuẩn thải nước trung bình l/ng/ngđ
145
Số liệu về nước thải công nghiệp
6
Lưu lượng (m3/ngđ)
550
7
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L)
110
8
BOD5 (mg/L)
82
10
pH
11
Lưu lượng (m3/ngđ)
700
12
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L)
110
13
BOD5 (mg/L)
70
15
pH
16
Nhiệt độ trung bình, oC
20
Số liệu về điều kện địa chất công trình và thủy văn
17
Đẩt trồng trọt (m)
0-1,5
18
Á cát
1,5-4
19
Á sét
4-8
20
Cát mịn
21
Cát khô
8-11,5
22
Sét
11,5-16
23
Cát sỏi kết
16-20
24
MNN mùa mưa sâu dưới mặt đất (m)
2,1
25
MNN mùa khô sâu dưới mặt đất (m)
4,5
Số liệu nguồn tiếp nhận
Sông
26
Loại nguồn nước
B1
27
Lưu lượng nhỏ nhất ở điểm tính toán (m3/s)
350
28
Mực nuớc cao nhất ở cống xả (m)
16,7
29
Mực nước thấp nhất ở cống xả (m)
14,5
30
Vận tốc trung bình của dòng chảy (m/s)
0.25
31
Chiều sâu trung bình của nước
2,1
32
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo lạch
sông (m)
5560
33
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo đường
thắng (m)
5480
34
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L)
10
35
BOD5 (mg/L)
12
36
DO (mg/l)
6.5
Giáo viên hướng dẫn
PHẦN I: XÁC Đ NH THÔNG SỊ Ố TÍNH TOÁN CƠ Ả B N
1.1 Các số liệu cơ bản để tính toán
1.1.1 Lưu lượng nước thải
a. Lưu lượng nước thải sinh hoạt
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình ngày đêm tính theo công thức
qo . N 145x 54000 3/ngđ) sh−
Qtb ngđ = 1000 = 1000 = 7830 (m
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình giờ tính theo công thức
Qtb−ngđ 7830 3/h) qtb
sh−
h = = = 326.25 (m
24
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình giây tính theo công thức
sh Qtb−ngđ 7830
qtb−s = =
= 90.625 (l/s)
86.4
Theo bảng hệ số không điều hòa phụ thuộc vào lưu lượng nước thải (Bảng
2TCVN7957/2008) ta chọn: K
c
= 1.6
b. Lưu lượng nước thải sản xuất
Lưu lượng nước thải nhà máy thứ nhất: Q
sx
I
= 550 (m
3
/ngđ)
Lưu lượng nước thải nhà máy thứ hai: Q
sx
II
= 700 (m
3
/ngđ)
Do không rõ số liệu về nguồn nước thải công nghiệp của địa phương nên ta coi lưu
lượng nước thải sản xuất là phân phối đều theo ngày và theo giờ trong ngày. (Hệ số
điều hòa chung ngày đêm: k
c
= 1)
- Lưu lượng nước thải trung bình giờ trong ngày đêm:
Qsx 3/h)
QTB,h= (m
24
Trong đó: Q
sx
– Lưu lượng nước thải từ nhà máy trong ngày (m
3
/ngđ)
• Nhà máy I: Q
sx
I
= 550 (m
3
/ngđ)
Do đó:
Q
sx ,h
I
= = 22.92 (m
3
/h)
• Nhà máy II: Q
sx
II
= 700 (m
3
/ngđ) Do đó:
Q
sx ,h
II
= = 29.17 (m
3
/h)
Tổng lưu lượng nước thải sản xuất của 2 nhà máy theo giờ trong ngày:
Q
sx
= Q
sx
I
+ Q
sx
II
= 22.92+29.17 = 52.09 (m
3
/h)
c. Lưu lượng tính toán nước thải khu đô thị- Lưu lượng tính toán ngày đêm:
Qtb−ngđ = ∑Qi = Qshtb−ngđ + QsxI + QsxII = 7830+ 550+700 = 9080 (m3/ngđ)
• Lưu lượng nước thải giờ trung bình:
Qh
tb
= Qtb−ngđ = 9080 = 378.33 (m3/h)
24
• Lưu lượng nước thải giây trung bình:
Qtb−ngđ = 9080 = 105.09(m3/h) qs
tb
=
86.4
Dưới đây là bảng tổng hợp lưu lượng nước thải Thành phố
Bảng 1: Bảng tổng hợp lưu lượng nước thải trong ngày
Thời gian
(Giờ)
Nước thải sinh hoạt
Nước thải
nhà máy
I
Nước
thải
nhà máy
II
%Qngđ
m3
m3
m3
m3
%Qngđ
0-1
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
1-2
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
2-3
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
3-4
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
4-5
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
5-6
4.35
340.61
22.92
29.17
392.69
4.32
6-7
5.95
465.89
22.92
29.17
517.97
5.70
7-8
5.80
454.14
22.92
29.17
506.22
5.58
8-9
6.70
524.61
22.92
29.17
576.69
6.35
9-10
6.70
524.61
22.92
29.17
576.69
6.35
10-11
6.70
524.61
22.92
29.17
576.69
6.35
11-12
4.80
375.84
22.92
29.17
427.92
4.71
12-13
3.95
309.29
22.92
29.17
361.37
3.98
13-14
5.55
434.57
22.92
29.17
486.65
5.36
14-15
6.05
473.72
22.92
29.17
525.80
5.79
15-16
6.05
473.72
22.92
29.17
525.80
5.79
16-17
5.60
438.48
22.92
29.17
490.56
5.40
17-18
5.60
438.48
22.92
29.17
490.56
5.40
18-19
4.30
336.69
22.92
29.17
388.77
4.28
19-20
4.35
340.61
22.92
29.17
392.69
4.32
20-21
4.35
340.61
22.92
29.17
392.69
4.32
21-22
2.35
184.01
22.92
29.17
236.09
2.60
22-23
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
23-24
1.55
121.37
22.92
29.17
173.45
1.91
Tổng
100
7830
550.00
700
9080
100
Q
max
= 576.69 (m
3
/h) = 0.16 (m
3
/s)
Q
min
= 173.45 (m
3
/h) = 0.05 (m
3
/s)
Q
tb
= 375.07 (m
3
/h) = 0.1 (m
3
/s)
1.2 Đặc tính nước thải đầu vào
Đặc tính nước thải thường được thể hiện bằng các chỉ tiêu vật lí, hóa học, sinh học và
vi khuẩn
1.3: Nguồn tiếp nhận
Nước thải sau khi được xử lí sẽ được đưa ra nguồn tiếp nhận và xả thải tại vị trí nhất
định (cuối nguồn) sao cho nước thải sau khi được pha loãng với nguồn và được xử lí tiếp
tục với chế độ tự làm sạch của nguồn tiếp nhận sẽ không làm ô nhiễm môi trường. Nguồn
tiếp nhận có thể là sông, suối, biển,.. và với mỗi loại nguồn tiếp nhận, ta có các quy chuẩn
xả thải và chất lượng nước tự nhiên riêng. Các quy chuẩn, tiêu chuẩn được đề cập trong
quy chuẩn về môi trường QC 08/2016 - BTNMT
1.4: Các quy chuẩn, tiêu chuẩn áp dụng trong thiết kế công trình xử lí nước thải
1.4.1: Tiêu chuẩn về chất lượng nước tự nhiên
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước mặt: QCVN 08 – 2008/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước dưới đất: QCVN 09 – 2015/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước biển: QCVN 10 – 2015/BTNMT
1.4.2: Tiêu chuẩn về chất lượng nước thải
- Quy chuẩn quốc gia về nước thải công nghiệp: QCVN 40 – 2011/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về nước thải sinh hoạt: QCVN 14 – 2008/BTNMT
1.4.3: Tiêu chuẩn về thiết kế
- Tiêu chuẩn Việt Nam về Thoát nước – Mạng lưới và công trình bên ngoài –
Tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 7957 – 2008
- Quy chuẩn kĩ thuật Quốc gia về các Công trình Hạ tầng kĩ thuật: QCVN 07
–2016/BXD
PHẦN II: XÁC Đ NH MỊ ỨC ĐỘ Ử X LÍ NƯỚC THẢ ẦI C N THIẾT
2.1 Xác định nồng độ chất bẩn có trong nước thải đầu vào.
2. 1.1: Xác định nồng độ chất bẩn nước thải sinh hoạt:
• Hàm lượng chất lơ lửng SS trong nước thải sinh hoạt:
C
sh
= = = 413,7 (mg/l)
Trong đó:
-là tải lượng chất lơ lửng của nước thải sinh hoạt cho 1 người
trong một ngày đêm lấy theo ( TCVN 7957/2008 ). Chọn = 60 g/ng.ngđ q
o
–
là tiêu chuẩn nước thải theo đầu người.
• Hàm lượng chất lơ lững SS trong hỗn hợp nước thải
= = 341.91 (mg/l)
Trong đó:
-Nhà máy sản xuất thứ nhất: = 110 (mg/l) QI
SX
=
550 (m3/ngđ)
-Nhà máy sản xuất thứ hai: = 110 (mg/l) QII
SX
=
700 (m3/ngđ)
• Hàm lượng BOD
5
trong nước thải SH:
= = 206,9 ( mg/l ) L
sh
=
Trong đó :-là tải lượng chất lơ lửng của nước thải sinh hoạt cho 1 người
trong một ngày đêm lấy theo (TCVN 7957:2008 ). = 30-35 g/ng.ngđ (với nước thải
đã lắng).
• Hàm lượng BOD
5
trong hỗn hợp nước thải:
= = 188.78 (mg/l)
• Hàm lượng N-NH
4
có trong NTSH
N−NH
4
=
a
N
.1000
q
o = 8 x1451000 = 55.
17 (mg/l)
Trog đó: Theo bảng 25, TCVN_7957/2008 a
N
là hàm lượng N- NH
4
tính theo đầu người
(a
N
= 8 g/ng.ngđ)
Hàm lượng N – NH
4
có trong hỗn hợp nước thải:
N – NH
4 HH
=
(mg/l)
Hàm lượng TN có trong nước thải sinh hoạt:
T - Nsh = aTN∗q10000= 7,2.1000145 = 49.6 (mg/l)
Trong đó:
+ a
TN
là hàm lượng T – N tiêu chuẩn tính theo đầu người
a
T-N
= a
N−NH 4
/(0.8-0.9) (lấy a = 6,5/0,9 = 7,2) Hàm lượng TN
có trong hỗn hợp nước thải:
T – NHH
¿
= 49.6 (mg/l)
2.1.2 Nồng độ chất bẩn trong nước thải sản xuất
• Nhà máy I : C
I
sx
= 110 (mg/l)
L
I
sx
= 82 (mg/l)
• Nhà máy II : C
II
sx
= 110(mg/l)
L
II
sx
= 70 (mg/l)
- Hàm lượng chất lơ lững SS trong hỗn hợp nước thải: 341.91 (mg/l)
- Hàm lượng BOD
5
trong hỗn hợp nước thải: 188.78 (mg/l)
- Hàm lượng tổng ni tơ hỗn hợp: 49.6 (mg/l)
- Hàm lượng amoni: 55.17 (mg/l)
2.1.3 Dân số tính toán Dân số
tính toán: N
tt
= N + N
tđ
Trong
đó:
- N : dân số thực của thành phố = 54 000(người)
-N
tđ
: dân số tương đương, là dân số được quy đổi của thành phố.
Quy đổi theo hàm lượng cặn lơ lửng:
C QSXi
SXi
N
c
tđ
=
a
SH
c = = 2292(người)
N
tt
= 54000+ 2292= 56292 (người)
Quy đổi theo hàm lượng BOD:
LSX
i
QSX
i
NBODtđ = aSHBOD = = 3137 (người)
Ntt = 54000 + 3137= 57137 (người)
2.2 Xác định mức độ xử lý nước thải cần thiết
Bảng 2.1 các số liệu của nguồn tiếp nhận: sông
Đặc điểm
SL
Thuộc loại nguồn
B1- To=23
Lưu lượng min ở điểm tính toán (m
3
/
s)
350
Mực nước cao nhất ở cống xả (m)
16.7
Mực nước thấp nhất ở cống xả (m)
14.5
Vận tốc trung bình của dòng chảy(m/s)
0.25
Chiều sâu trung bình nước trong nguồn
(m)
2.1
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính
toán:
-theo lạch sông : m
- theo đường thẳng : m
5560
5480
Hàm lượng chất lơ lửng: (mg/l)
10
BOD
5
(mg/l)
12
DO (mg/l)
6.5
2.2.1 Xác định hệ số pha loãng nước nguồn với nước thải
Nguồn tiếp nhận là nguồn loại B1 nên xả nước thải cần đạt yêu cầu:
SS ≤ 100mg/l ; BOD
5
≤ 50mg/l
(nguồn pha loãng là nước sông)
Theo Frolop Rodginler ta có
n=
trong đó:
• Q
S
: Lưu lượng nước sông, Q
s
= 350 (m
3
/s) q : Lưu lượng nước thải lớn nhất, q =
0,16 (m
3
/s) a : Hệ số pha loãng được xác định theo công thức:
a =
trong đó:
• x : Khoảng cách từ điểm xả đến điểm tính toán theo lạch sông: x=5560m
: Hệ số thưc nghiệm ,
với là hệ số khúc khuỷu của sông
= =1,01
hệ số phụ thuộc vào vị trí xả nước thải, =1 (chọn thiết kế họng xả
nước thải gần bờ)
• E là hệ số khuếch tán rối theo Potonov:
E = = 2.625.10
-3
Với v là v
tb
dòng chảy = 0.25m/s ; H là H
tb
= 2.1 m
=
Vậy ta có : = 0,26
Số lần pha loãng : n
=
2.2.2 Xác định mức độ xử lí nước thải cần thiết
a. Theo hàm lượng cặn lơ lửng
- Điều kiện cần
C
n.thải
=
trong đó:
C
nthai
: Hàm lượng cặn lơ lửng sau khi xử lí
C
nguồn
: Hàm lượng cặn của nước nguồn trước khi xả nước thải, C
nguồn
= 10 (mg/l)
b : Độ tăng hàm lượng cặn cho phép, nguồn loại A ≤1, loại B≤2 ;Bảng A.1TCVN
7957:2008; chọn b =1.5 ( mg/l)
C
n.thải
= (mg/l)
- Điều kiện đủ
Theo bảng P1.1.2 ( trang 304 Giáo trình Xử lý nước thải đô thị của GS. Trần Đức
Hạ) nồng độ giới hạn cho phép của cặn lơ lửng khi xả ra nguồn loại B1 là
C 100 mg/l )
Mức độ cần thiết làm sạch theo hàm lượng chất lơ lửng :
=
a =
= 0,043
=
= 95
(lần)
= = 71 %
b. Theo chỉ tiêu BOD
- Theo quá trình tiêu thụ oxy sinh hóa: L
(ng+nth)
≤ L
ng.cf
L
T
=
trong đó:
t = =22240(s)=0,26 (ngày)
• K : Hằng số tốc độ Ôxy hoá, K
1(20
o
C)
= 0,1 (ngày
-1
)
• K1.nth= K(24) = K(20oC) x 1,047T – 20 = 0,1 x 1,04724-20 = 0,12
• K1.ng(23oC) = K(20oC) x 1,047T – 20 = 0,1 x 1,04723-20 = 0,11
• L
cf
: Hàm lượng BOD cho phép, L
cf
= 15 (mg/l) vì nguồn loại B1 Theo QC08
:2008
BTNMT
• L
ng
: Hàm lượng BOD có trong nước nguồn, L
ng
= 12 (mg/l)
Có :
L
T
=
L
a
t
= 396.6 (mg/l) (1)
- Theo quá trình sử dụng oxy hòa tan có sẵn trong nước nguồn:
O
(ng+nth)
≥ O
ng.cf
E
ss
=
=
Trong đó:
+ chọn O
yc
= 4 mg/l: Hàm lượng Oxy hòa tan yêu cầu ứng với nguồn loại B1
O
yc
≥ 4 mg/l:;
+ O
ng
: Hàm lượng Oxy hòa tan có trong nước nguồn, O
ng
= 6.5 (mg/l);
Thay số vào công thức tính ta có: = -656.8(mg/l) (2)
Từ (1) và (2) ta có: = 396.6 (mg/l) > = -656.8 (mg/l). Nên xét điều kiện cần
theo quá trình tiêu thụ oxy có kể đến khuếch tán bề mặt.
- Điều kiện cần theo quá trình tiêu thụ oxy có kể đến khuếch tán bề mặt:
Với nồng độ cân bằng của ôxy ở áp suất P = 760mmHg, T
o
= 23
o
C -> O
bh
= 8.33
mg/l. (Tra bảng P2.2 – giáo trình XLNT- GS.TS Trần Đức Hạ)
D
a
= O
bh
– O
ng
= 8.33 – 6.5 = 1.83 (mg/l)
D
th
= O
bh
- O
yc
= 8.33 – 4 = 4.83 (mg/l)
Hệ phương trình như sau:
+ k
1
: Hằng số tốc độ tiêu thụ oxy sinh hóa phụ thuộc nhiệt độ:`
k
1(20
o
C)
= 0.1 / ngày
-1
k1(24oC)
= 0.1 x 1.04724-20 = 0.12 ngày-1
D
th
= D
t
=
. (10
-
k1. t
-10
-
k2. t
) + D
a
. 10
-
k2 .
+ k
2
: Hằng số tốc độ hòa tan oxy, phụ thuộc vào các yếu tố nhiệt độ, vận tốc
dòng chảy sông, độ sâu, điều kiện khuấy trộn không khí với nước….
k
2
(
20
o
C
) = 0,4 ngày
-1
(Bảng 3.1- Giáo trình Bảo vệ và quản lý tài nguyên
nước).
k2(23oC) = k2(20oC) 1,047T2-T1 = 0,41,04723-20 = 0.46 ngày-1 +
Thời gian t = 0.26 ngày, thay vào hệ phương trình trên ta có:
Thay vào hệ phương trình sau:
(10
t
) + D
a
10
-k2 t
D
th
= D
t
=
t
th
=
-0,48 t ) + 1.83 10-0,48 t
4.83 =
t
th
=
Cho t = 0.26 ngày ,thay vào vế đầu của hệ
phương trình ta có : L = 51.1 mg/l Và thay và tính T
th
= 2.9 Chọn T
th
=2 ngày
L
c
=3728mg/l
Ta thấy L
a
t
= 396.6(mg/l) < L
c
= 3728 mg/l . Kể đến sự khuếch tán oxy trên bề mặt
sông thì sông luôn đảm bảo oxy yều cầu để xử lí.
=
=
-
k
1
t
-10
-
k
2
(10
-0
,
1
t
-10
- Điều kiện đủ: L
nth
≤ L
nth.cf
- Theo QCVN 40:2011-BTNMT, với nguồn loại B ta có
L
nth.cf
= 50 (mg/l)
- Vậy điều kiện đủ: L
nth
50 (mg/l)
- Hiệu quả xử lý theo hàm lượng BOD
5
:
c. Theo chỉ tiêu N-NH4
- K
q
là hệ số nguồn tiếp nhận nước thải ứng với lưu lượng dòng chảy của nguồn tiếp
nhận nước thải tại mục 2.3 QCVN 40:2011/BTNMT với Q=48 m3/s < 50m3/s. Vậy
Kq=0.9
- K
f
là hệ số lưu lượng nguồn thải ứng với dung tích nguồn nước thải quy định tại mục
2.4 QCVN 40:2011/BTNMT với F=9080m3/ngđ >5000m3/ngđ. Vậy Kf= 0.9
Xác định hàm lượng N-NH4 cho phép xả vào nguồn tiếp nhận
CmaxN-NH4 = ChhN-NH4 . Kq . Kf = 10.0,9.0,9 = 8,1 (mg/l)
Mức độ làm sạch theo N – NH
4
Hiệu suất xử lí theo N – NH
4:
ChhN−NH4
−
CmaxN−Nh4 55.17−8,1
EN-NH4= CN−NH4 100 = 55.17 100 = 85.3 %
hh
d. Theo chỉ tiêu T-N
Xác định hàm lượng T-N cho phép xả vào nguồn tiếp nhận
CmaxT-N = ChhT-N . Kq . Kf = 40.0,9.0,9 = 32,4 (mg/l)
Ta thấy C
max
T-N <
< 49.6 mg/l đầu vào và đầu ra <40 mg/l theo nguồn loại B. T-N
đảm bảo yêu cầu xả thải chưa cần xử lí trong nhiệm vụ đồ án.
K t lu n: đi u ki n theo ế ậ ề ệ QCVN 40:2011-BTNMT
Thông số
Đ u vàoầ
Sau xử lý (mg/l)
Q (m3/ngd)
9080
C ng lặ ơ ử l ng C
hh
341.91
100- QCVN40
BOD L
hh
188.78
50- QCVN40
N-NH4
55.17
10
T-N
49.6
40
- N-NH4 với hiệu quả xử lí 835.3%, trong nhiệm vụ đồ án môn học chưa yêu cầu xử lí.
- T-N không đáng kể so với yêu cầu xả thải, chưa cần xử lí trong nhiệm vụ đồ
án.
Trong thời lượng đồ án môn học, sẽ tập trung tính toán xử lí SS và BOD
5.
- PHẦN III: LỰA CHỌN DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ
Lựa chọn sơ đồ dây chuyền công nghệ XLNT phụ thuộc vào nhiều yếu tố , như : mức
độ cần thiết làm sạch nước thải , lưu lượng nước thải cần xử lý , tình hình địa chất và
địa chất thuỷ văn , điều kiện điện , nước , ...
Dựa vào kết quả tính toán hàm lượng ở trên :
Theo hàm lượng chất lơ lửng là 341.91 (mg/l)
Theo BOD thì 188.78 (mg/l) Q=9080 (m
3
/ng.đ)
Vậy phải dùng đến các công trình xử lý Bậc 2 (xử lý sinh học) để oxi hóa chất
hữu cơ
Ta chọn 2 sơ đồ dây chuyền công nghệ XLNT , tiến hành tính toán để chọn ra sơ đồ
tối ưu nhất làm dây chuyền xử lý .
Sơ đồ dây chuyền công nghệ:
Rác nghiền
Cặn sơ cấp
BHT TUẦN HOÀN
VSV CHẾT
Nguồn sông B1
NGĂN TIẾP
NHẬN
BỂ LẮNG CÁT
ĐỢT
I
BỂ AEROTEN
TRỘN + BỂ LẮNG
ĐỨNG ĐỢT II
MÁNG TRỘN
PHỤC VỤ
NÔNG NGHIỆP
SÂN PHƠI BÙN
KHỬ TRÙNG
SAN NỀN
TRẠM THỔI
KHÍ
BỂ TIẾP XÚC
Thuyết minh phương án 1:
-Nước thải với công suất 9080 m
3
/ngd, với mức độ xử lý hàm lượng cặn 71%, mức độ
xử lý BOD là 73.5%.
=> Lựa chọn song chắn rác cơ giới, sử dụng thiết bị máy nghiền rác để làm kích thước
rác nhỏ đi (công suất >5000m
3
/ngd), được đưa vào bể metan để ủ.
- Với công suất vừa (công suất 5000-10000 m
3
/ngd), bể lắng đứng hiệu xuất xử lí SS với
E= 45-55%
=> Chọn bể lắng cát ngang xử lý và bể lắng đứng đợt 1; đảm bảo SS ≤150mg/l trước khi
vào bể sinh học
.- Với công trình xử lý sinh học chọn công trình xử lý bằng bùn hoạt tính(bể Aeroten)
(BOD
5
<300mg/l),giá trị BOD
5
nước thải sau xử lý thường từ 10-20mg/l, đảm bảo với
yêu cầu xử lý (<50mg/l).
( Tại công trình này cấp khí nhằm mục đích cung cấp khí oxi đầy đủ và liên tục để quá
trình xử lý cơ chất được diễn ra hoàn toàn).
- Tiếp theo, sử dụng công trình bể lắng đứng đợt 2.
- Sau quá trình xử lý sinh học,một phần bùn sẽ được tuần hoàn cho bể aroten, một phần
sẽ được nén bùn đưa và bể mêtan.
- Làm khô bùn bằng máy ép để giảm thể tích bùn, thuận tiện cho quá trình vận chuyển,
và hiện đại.
- Nước được đưa qua máng trộn kết hợp với bể tiếp xúc để khử trùng, và oxi hóa các chất
hữa cơ mà chưa được oxi hóa trước đó và nước được thải ra sông.
Phương án đảm bảo xử lý theo yêu cầu.
- Thuyết minh phương án 2:
rác nghiền
Cát
Cặn sơ cấp
Sông B1
BỂ LẮNG ĐỨNG
ĐỢT I
Ể BIOPHIN CAO TẢI
BỂ TIẾP XÚC NGANG
PHỤC VỤ
NÔNG NGHIỆP
SÂN PHƠI BÙN
Khử trùng
BỂ LẮNG ĐỨNG
ĐỢT II
QUẠT GIÓ
SAN NỀN
MÁNG TRỘN
-Nước thải với công suất 9080 m
3
/ngd, với mức độ xử lý hàm lượng cặn 71%, mức độ
xử lý BOD là 72.5%.
=> Lựa chọn song chắn rác cơ giới, sử dụng thiết bị máy nghiền rác để làm kích thước
rác nhỏ đi (công suất >5000m
3
/ngd), được đưa vào bể metan để ủ.
- Với công suất vừa (công suất 5000-10000 m
3
/ngd).
=> Chọn bể lắng cát ngang xử lý và bể lắng đứng đợt 1; đảm bảo SS ≤150mg/l trước khi
vào bể sinh học
.- Với công trình xử lý sinh học chọn công trình xử lý bằng bể lọc sinh học cao tải
(BOD
5
<300mg/l),giá trị BOD
5
nước thải sau xử lý thường từ 10-20mg/l, đảm bảo với
yêu cầu xử lý (<50mg/l).
( Tại công trình này cấp khí nhằm mục đích cung cấp khí oxi đầy đủ và liên tục để quá
trình xử lý cơ chất được diễn ra hoàn toàn).
- Tiếp theo, sử dụng công trình bể lắng đứng đợt 2.
- Sau quá trình xử lý sinh học,phần bùn sẽ được nén bùn đưa và bể mêtan. - Làm khô bùn
bằng sân phơi bùn để giảm thể tích bùn, thuận tiện cho quá trình vận chuyển, và được
sử dụng cho mục đích sinh học.
- Nước được đưa qua máng trộn kết hợp với bể tiếp xúc để khử trùng, và oxi hóa các chất
hữa cơ mà chưa được oxi hóa trước đó và nước được thải ra sông. Phương án đảm bảo
xử lý theo yêu cầu.
Thuyết minh lựa chọn phương án phương án công nghệ
-Cả hai phương án đều đảm bảo yêu cầu xử lý, tuy nhiên dựa vào mức độ xử lý của từng
phương án và mức độ làm sạch của nguồn tiếp nhận, ta chọn phương án 1, vì :
- Dây chuyền công nghệ cần xử lý hàm lượng cặn xuống còn 100 (mg/l)
- BOD
5
còn 50 (mg/l)
- Bể lắng đứng tiết kiệm diện tích
- Bể aeroten kết hợp bể lắng 2 có hiệu quả xử lý cao
Chọn phương án I để tính toán trạm xử lý nước thải.
PHẦN IV: TÍNH TOÁN THIÊT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH XLNT
4.1 Ngăn tiếp nhận nước thải

Tài liệu khác của Đại học Xây Dựng Hà Nội

Preview text:

V
Thông số/chỉ tiêu thiết kế Đề 5 1 Hướng gió chủ đạo Đông Bắc 2
Nhiệt độ trung bình không khí, oC 24 3
Lượng mưa trung bình, mm/năm 1850 4 Dân số thành phố 54,000 5
Tiêu chuẩn thải nước trung bình l/ng/ngđ 145
Số liệu về nước thải công nghiệp 6 Lưu lượng (m3/ngđ) 550 7
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L) 110 8 BOD5 (mg/L) 82 10 pH 11 Lưu lượng (m3/ngđ) 700 12
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L) 110 13 BOD5 (mg/L) 70 15 pH 16 Nhiệt độ trung bình, oC 20
Số liệu về điều kện địa chất công trình và thủy văn 17 Đẩt trồng trọt (m) 0-1,5 18 Á cát 1,5-4 19 Á sét 4-8 20 Cát mịn 21 Cát khô 8-11,5 22 Sét 11,5-16 23 Cát sỏi kết 16-20 24
MNN mùa mưa sâu dưới mặt đất (m) 2,1 25
MNN mùa khô sâu dưới mặt đất (m) 4,5
Số liệu nguồn tiếp nhận Sông 26 Loại nguồn nước B1 27
Lưu lượng nhỏ nhất ở điểm tính toán (m3/s) 350 28
Mực nuớc cao nhất ở cống xả (m) 16,7 29
Mực nước thấp nhất ở cống xả (m) 14,5 30
Vận tốc trung bình của dòng chảy (m/s) 0.25 31
Chiều sâu trung bình của nước 2,1 32
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo lạch 5560 sông (m) 33
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán theo đường 5480 thắng (m) 34
Hàm lượng chất lơ lửng (mg/L) 10 35 BOD5 (mg/L) 12 36 DO (mg/l) 6.5
Giáo viên hướng dẫn
PHẦN I: XÁC Đ NH THÔNG SỊ Ố TÍNH TOÁN CƠ Ả B N
1.1 Các số liệu cơ bản để tính toán
1.1.1 Lưu lượng nước thải
a. Lưu lượng nước thải sinh hoạt
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình ngày đêm tính theo công thức sh− qo . N 145x 54000 3/ngđ) Qtb ngđ = 1000 = 1000 = 7830 (m
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình giờ tính theo công thức sh−
Qtb−ngđ 7830 3/h) qtb h = = = 326.25 (m 24
Lưu lượng nước thải sinh hoạt trung bình giây tính theo công thức sh Qtb−ngđ 7830 qtb−s = = = 90.625 (l/s) 86.4
Theo bảng hệ số không điều hòa phụ thuộc vào lưu lượng nước thải (Bảng
2TCVN7957/2008) ta chọn: Kc = 1.6
b. Lưu lượng nước thải sản xuất
Lưu lượng nước thải nhà máy thứ nhất: Q I sx = 550 (m3/ngđ)
Lưu lượng nước thải nhà máy thứ hai: Q II sx = 700 (m3/ngđ)
Do không rõ số liệu về nguồn nước thải công nghiệp của địa phương nên ta coi lưu
lượng nước thải sản xuất là phân phối đều theo ngày và theo giờ trong ngày. (Hệ số
điều hòa chung ngày đêm: kc = 1)
- Lưu lượng nước thải trung bình giờ trong ngày đêm: Qsx 3/h) QTB,h= (m 24
Trong đó: Qsx – Lưu lượng nước thải từ nhà máy trong ngày (m3/ngđ)
• Nhà máy I: Q I = 550 (m3/ngđ) sx Do đó: Q I sx ,h = = 22.92 (m3/h)
• Nhà máy II: Q II = 700 (m3/ngđ) Do đó: sx Q II = = 29.17 (m3/h) sx ,h
Tổng lưu lượng nước thải sản xuất của 2 nhà máy theo giờ trong ngày: Q I II
sx = Qsx + Qsx = 22.92+29.17 = 52.09 (m3/h)
c. Lưu lượng tính toán nước thải khu đô thị- Lưu lượng tính toán ngày đêm:
Qtttb−ngđ = ∑Qi = Qshtb−ngđ + QsxI + QsxII = 7830+ 550+700 = 9080 (m3/ngđ)
• Lưu lượng nước thải giờ trung bình: Qh = tb
Qtttb−ngđ = 9080 = 378.33 (m3/h) 24
• Lưu lượng nước thải giây trung bình: qstb
Qtttb−ngđ = 9080 = 105.09(m3/h) = 86.4
Dưới đây là bảng tổng hợp lưu lượng nước thải Thành phố
Bảng 1: Bảng tổng hợp lưu lượng nước thải trong ngày
Nước thải Nước nhà máy thải
Thời gian Nước thải sinh hoạt
Lưu lượng tổng cộng I nhà máy (Giờ) II %Qngđ m3 m3 m3 m3 %Qngđ 0-1 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 1-2 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 2-3 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 3-4 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 4-5 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 5-6 4.35 340.61 22.92 29.17 392.69 4.32 6-7 5.95 465.89 22.92 29.17 517.97 5.70 7-8 5.80 454.14 22.92 29.17 506.22 5.58 8-9 6.70 524.61 22.92 29.17 576.69 6.35 9-10 6.70 524.61 22.92 29.17 576.69 6.35 10-11 6.70 524.61 22.92 29.17 576.69 6.35 11-12 4.80 375.84 22.92 29.17 427.92 4.71 12-13 3.95 309.29 22.92 29.17 361.37 3.98 13-14 5.55 434.57 22.92 29.17 486.65 5.36 14-15 6.05 473.72 22.92 29.17 525.80 5.79 15-16 6.05 473.72 22.92 29.17 525.80 5.79 16-17 5.60 438.48 22.92 29.17 490.56 5.40 17-18 5.60 438.48 22.92 29.17 490.56 5.40 18-19 4.30 336.69 22.92 29.17 388.77 4.28 19-20 4.35 340.61 22.92 29.17 392.69 4.32 20-21 4.35 340.61 22.92 29.17 392.69 4.32 21-22 2.35 184.01 22.92 29.17 236.09 2.60 22-23 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 23-24 1.55 121.37 22.92 29.17 173.45 1.91 Tổng 100 7830 550.00 700 9080 100
Qmax = 576.69 (m3/h) = 0.16 (m3/s)
Qmin = 173.45 (m3/h) = 0.05 (m3/s)
Qtb = 375.07 (m3/h) = 0.1 (m3/s)
1.2 Đặc tính nước thải đầu vào
Đặc tính nước thải thường được thể hiện bằng các chỉ tiêu vật lí, hóa học, sinh học và vi khuẩn
1.3: Nguồn tiếp nhận
Nước thải sau khi được xử lí sẽ được đưa ra nguồn tiếp nhận và xả thải tại vị trí nhất
định (cuối nguồn) sao cho nước thải sau khi được pha loãng với nguồn và được xử lí tiếp
tục với chế độ tự làm sạch của nguồn tiếp nhận sẽ không làm ô nhiễm môi trường. Nguồn
tiếp nhận có thể là sông, suối, biển,.. và với mỗi loại nguồn tiếp nhận, ta có các quy chuẩn
xả thải và chất lượng nước tự nhiên riêng. Các quy chuẩn, tiêu chuẩn được đề cập trong
quy chuẩn về môi trường QC 08/2016 - BTNMT
1.4: Các quy chuẩn, tiêu chuẩn áp dụng trong thiết kế công trình xử lí nước thải
1.4.1: Tiêu chuẩn về chất lượng nước tự nhiên
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước mặt: QCVN 08 – 2008/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước dưới đất: QCVN 09 – 2015/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về chất lượng nước biển: QCVN 10 – 2015/BTNMT
1.4.2: Tiêu chuẩn về chất lượng nước thải
- Quy chuẩn quốc gia về nước thải công nghiệp: QCVN 40 – 2011/BTNMT
- Quy chuẩn quốc gia về nước thải sinh hoạt: QCVN 14 – 2008/BTNMT
1.4.3: Tiêu chuẩn về thiết kế -
Tiêu chuẩn Việt Nam về Thoát nước – Mạng lưới và công trình bên ngoài –
Tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 7957 – 2008 -
Quy chuẩn kĩ thuật Quốc gia về các Công trình Hạ tầng kĩ thuật: QCVN 07 –2016/BXD
PHẦN II: XÁC Đ NH MỊ ỨC ĐỘ Ử X LÍ NƯỚC THẢ ẦI C N THIẾT
2.1 Xác định nồng độ chất bẩn có trong nước thải đầu vào. 2.
1.1: Xác định nồng độ chất bẩn nước thải sinh hoạt:
• Hàm lượng chất lơ lửng SS trong nước thải sinh hoạt: Csh = = = 413,7 (mg/l) Trong đó:
-là tải lượng chất lơ lửng của nước thải sinh hoạt cho 1 người
trong một ngày đêm lấy theo ( TCVN 7957/2008 ). Chọn = 60 g/ng.ngđ qo –
là tiêu chuẩn nước thải theo đầu người.
• Hàm lượng chất lơ lững SS trong hỗn hợp nước thải = = 341.91 (mg/l) Trong đó:
-Nhà máy sản xuất thứ nhất: = 110 (mg/l) QISX = 550 (m3/ngđ)
-Nhà máy sản xuất thứ hai: = 110 (mg/l) QIISX = 700 (m3/ngđ)
• Hàm lượng BOD5 trong nước thải SH: Lsh = = = 206,9 ( mg/l )
Trong đó :-là tải lượng chất lơ lửng của nước thải sinh hoạt cho 1 người
trong một ngày đêm lấy theo (TCVN 7957:2008 ). = 30-35 g/ng.ngđ (với nước thải đã lắng).
• Hàm lượng BOD5 trong hỗn hợp nước thải: = = 188.78 (mg/l)
• Hàm lượng N-NH4 có trong NTSH = N−NH4
aN .1000qo = 8 x1451000 = 55. 17 (mg/l)
Trog đó: Theo bảng 25, TCVN_7957/2008 aN là hàm lượng N- NH4 tính theo đầu người (aN = 8 g/ng.ngđ)
Hàm lượng N – NH4 có trong hỗn hợp nước thải: N – NH4 HH = (mg/l)
Hàm lượng TN có trong nước thải sinh hoạt: T - Nsh =
aTN∗q10000= 7,2.1000145 = 49.6 (mg/l) Trong đó:
+ a là hàm lượng T – N tiêu chuẩn tính theo đầu người TN
aT-N = aN−NH 4/(0.8-0.9) (lấy a = 6,5/0,9 = 7,2) Hàm lượng TN
có trong hỗn hợp nước thải: T – NHH ¿ = 49.6 (mg/l)
2.1.2 Nồng độ chất bẩn trong nước thải sản xuất
• Nhà máy I : CI = 110 (mg/l) sx LI = 82 (mg/l) sx
• Nhà máy II : CIIsx = 110(mg/l) LIIsx = 70 (mg/l)
- Hàm lượng chất lơ lững SS trong hỗn hợp nước thải: 341.91 (mg/l)
- Hàm lượng BOD5 trong hỗn hợp nước thải: 188.78 (mg/l)
- Hàm lượng tổng ni tơ hỗn hợp: 49.6 (mg/l)
- Hàm lượng amoni: 55.17 (mg/l)
2.1.3 Dân số tính toán Dân số
tính toán: Ntt= N + Ntđ Trong đó:
- N : dân số thực của thành phố = 54 000(người)
-Ntđ : dân số tương đương, là dân số được quy đổi của thành phố.
Quy đổi theo hàm lượng cặn lơ lửng: C QSXi SXi Nctđ = aSHc = = 2292(người)
Ntt = 54000+ 2292= 56292 (người)
Quy đổi theo hàm lượng BOD: LSX i QSXi NBODtđ = aSHBOD = = 3137 (người)
Ntt = 54000 + 3137= 57137 (người)
2.2 Xác định mức độ xử lý nước thải cần thiết
Bảng 2.1 các số liệu của nguồn tiếp nhận: sông Đặc điểm SL Thuộc loại nguồn B1- To=23
Lưu lượng min ở điểm tính toán (m3 / s) 350
Mực nước cao nhất ở cống xả (m) 16.7
Mực nước thấp nhất ở cống xả (m) 14.5
Vận tốc trung bình của dòng chảy(m/s) 0.25
Chiều sâu trung bình nước trong nguồn 2.1 (m)
Khoảng cách từ cống xả đến điểm tính toán: -theo lạch sông : m 5560 - theo đường thẳng : m 5480
Hàm lượng chất lơ lửng: (mg/l) 10 BOD5(mg/l) 12 DO (mg/l) 6.5
2.2.1 Xác định hệ số pha loãng nước nguồn với nước thải
Nguồn tiếp nhận là nguồn loại B1 nên xả nước thải cần đạt yêu cầu:
SS ≤ 100mg/l ; BOD5 ≤ 50mg/l
(nguồn pha loãng là nước sông) Theo Frolop Rodginler ta có n= trong đó: •
QS : Lưu lượng nước sông, Qs = 350 (m3/s) q : Lưu lượng nước thải lớn nhất, q =
0,16 (m3/s) a : Hệ số pha loãng được xác định theo công thức: a = trong đó: •
x : Khoảng cách từ điểm xả đến điểm tính toán theo lạch sông: x=5560m
: Hệ số thưc nghiệm , =
với là hệ số khúc khuỷu của sông = =1,01
hệ số phụ thuộc vào vị trí xả nước thải,
=1 (chọn thiết kế họng xả
nước thải gần bờ) •
E là hệ số khuếch tán rối theo Potonov: E = = 2.625.10-3
Với v là vtb dòng chảy = 0.25m/s ; H là Htb = 2.1 m Vậy ta có : = 0,26 = a = = 0,043 Số lần pha loãng : n = = = 95 (lần)
2.2.2 Xác định mức độ xử lí nước thải cần thiết
a. Theo hàm lượng cặn lơ lửng - Điều kiện cần Cn.thải = trong đó:
Cnthai : Hàm lượng cặn lơ lửng sau khi xử lí
Cnguồn : Hàm lượng cặn của nước nguồn trước khi xả nước thải, Cnguồn = 10 (mg/l)
b : Độ tăng hàm lượng cặn cho phép, nguồn loại A ≤1, loại B≤2 ;Bảng A.1TCVN
7957:2008; chọn b =1.5 ( mg/l) Cn.thải = (mg/l) - Điều kiện đủ
Theo bảng P1.1.2 ( trang 304 Giáo trình Xử lý nước thải đô thị của GS. Trần Đức
Hạ) nồng độ giới hạn cho phép của cặn lơ lửng khi xả ra nguồn loại B1 là C 100 mg/l )
Mức độ cần thiết làm sạch theo hàm lượng chất lơ lửng : E ss = = = 71 %
b. Theo chỉ tiêu BOD
- Theo quá trình tiêu thụ oxy sinh hóa: L(ng+nth) ≤ Lng.cf LT = trong đó: t = =
=22240(s)=0,26 (ngày) •
K : Hằng số tốc độ Ôxy hoá, K o
1(20 C) = 0,1 (ngày-1) •
K1.nth= K(24) = K(20oC) x 1,047T – 20 = 0,1 x 1,04724-20 = 0,12 •
K1.ng(23oC) = K(20oC) x 1,047T – 20 = 0,1 x 1,04723-20 = 0,11 •
Lcf : Hàm lượng BOD cho phép, Lcf = 15 (mg/l) vì nguồn loại B1 Theo QC08 :2008 BTNMT •
Lng : Hàm lượng BOD có trong nước nguồn, Lng = 12 (mg/l) Có : LT = Lat= 396.6 (mg/l) (1)
- Theo quá trình sử dụng oxy hòa tan có sẵn trong nước nguồn: O(ng+nth) ≥ Ong.cf Trong đó:
+ chọn Oyc = 4 mg/l: Hàm lượng Oxy hòa tan yêu cầu ứng với nguồn loại B1 Oyc ≥ 4 mg/l:;
+ Ong: Hàm lượng Oxy hòa tan có trong nước nguồn, Ong = 6.5 (mg/l);
Thay số vào công thức tính ta có: = -656.8(mg/l) (2)
Từ (1) và (2) ta có: = 396.6 (mg/l) > = -656.8 (mg/l). Nên xét điều kiện cần
theo quá trình tiêu thụ oxy có kể đến khuếch tán bề mặt.
- Điều kiện cần theo quá trình tiêu thụ oxy có kể đến khuếch tán bề mặt:
Với nồng độ cân bằng của ôxy ở áp suất P = 760mmHg, To = 23oC -> Obh = 8.33
mg/l. (Tra bảng P2.2 – giáo trình XLNT- GS.TS Trần Đức Hạ)
Da = Obh – Ong = 8.33 – 6.5 = 1.83 (mg/l)
Dth = Obh - Oyc = 8.33 – 4 = 4.83 (mg/l)
Hệ phương trình như sau: D th = D t =
. (10 - k1. t -10 - k2. t ) + D a . 10 - k2 .
+ k1: Hằng số tốc độ tiêu thụ oxy sinh hóa phụ thuộc nhiệt độ:` k o
1(20 C) = 0.1 / ngày-1 k1(24oC)
= 0.1 x 1.04724-20 = 0.12 ngày-1
+ k2: Hằng số tốc độ hòa tan oxy, phụ thuộc vào các yếu tố nhiệt độ, vận tốc
dòng chảy sông, độ sâu, điều kiện khuấy trộn không khí với nước…. k o
2(20 C) = 0,4 ngày-1 (Bảng 3.1- Giáo trình Bảo vệ và quản lý tài nguyên nước). k2(23oC) = k2(20oC)
1,047T2-T1 = 0,41,04723-20 = 0.46 ngày-1 +
Thời gian t = 0.26 ngày, thay vào hệ phương trình trên ta có: Thay vào hệ phương trình sau: - k 1 D t th = Dt =
-10 - k 2 (10 t ) + Da 10-k2 t tth = 4.83 = -0,48 t ) + 1.83 10-0,48 t (10 -0 ,1 t -10 tth = Cho t =
0.26 ngày ,thay vào vế đầu của hệ
phương trình ta có : L = 51.1 mg/l Và thay và tính Tth= 2.9 Chọn Tth =2 ngày Lc = = =3728mg/l
Ta thấy Lat= 396.6(mg/l) < Lc= 3728 mg/l . Kể đến sự khuếch tán oxy trên bề mặt
sông thì sông luôn đảm bảo oxy yều cầu để xử lí.
- Điều kiện đủ: Lnth ≤ Lnth.cf
- Theo QCVN 40:2011-BTNMT, với nguồn loại B ta có Lnth.cf = 50 (mg/l)
- Vậy điều kiện đủ: Lnth 50 (mg/l)
- Hiệu quả xử lý theo hàm lượng BOD5:
c. Theo chỉ tiêu N-NH4
- Kq là hệ số nguồn tiếp nhận nước thải ứng với lưu lượng dòng chảy của nguồn tiếp
nhận nước thải tại mục 2.3 QCVN 40:2011/BTNMT với Q=48 m3/s < 50m3/s. Vậy Kq=0.9
- Kf là hệ số lưu lượng nguồn thải ứng với dung tích nguồn nước thải quy định tại mục
2.4 QCVN 40:2011/BTNMT với F=9080m3/ngđ >5000m3/ngđ. Vậy Kf= 0.9
Xác định hàm lượng N-NH4 cho phép xả vào nguồn tiếp nhận
CmaxN-NH4 = ChhN-NH4 . Kq . Kf = 10.0,9.0,9 = 8,1 (mg/l)
Mức độ làm sạch theo N – NH4
Hiệu suất xử lí theo N – NH4:
ChhN−NH4−CmaxN−Nh4 55.17−8,1 EN-NH4= CN−NH4 100 = 55.17 100 = 85.3 % hh
d. Theo chỉ tiêu T-N
Xác định hàm lượng T-N cho phép xả vào nguồn tiếp nhận
CmaxT-N = ChhT-N . Kq . Kf = 40.0,9.0,9 = 32,4 (mg/l) Ta thấy C T-N < max
< 49.6 mg/l đầu vào và đầu ra <40 mg/l theo nguồn loại B. T-N
đảm bảo yêu cầu xả thải chưa cần xử lí trong nhiệm vụ đồ án.
K t lu n: đi u ki n theo ế ậ
ề ệ QCVN 40:2011-BTNMT Thông số Đ u vàoầ Sau xử lý (mg/l) Q (m3/ngd) 9080
C ng lặ ơ ử l ng Chh 341.91 100- QCVN40 BOD Lhh 188.78 50- QCVN40 N-NH4 55.17 10 T-N 49.6 40
- N-NH4 với hiệu quả xử lí 835.3%, trong nhiệm vụ đồ án môn học chưa yêu cầu xử lí.
- T-N không đáng kể so với yêu cầu xả thải, chưa cần xử lí trong nhiệm vụ đồ án.
Trong thời lượng đồ án môn học, sẽ tập trung tính toán xử lí SS và BOD5.
- PHẦN III: LỰA CHỌN DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ
Lựa chọn sơ đồ dây chuyền công nghệ XLNT phụ thuộc vào nhiều yếu tố , như : mức
độ cần thiết làm sạch nước thải , lưu lượng nước thải cần xử lý , tình hình địa chất và
địa chất thuỷ văn , điều kiện điện , nước , ...
Dựa vào kết quả tính toán hàm lượng ở trên :
Theo hàm lượng chất lơ lửng là 341.91 (mg/l)
Theo BOD thì 188.78 (mg/l) Q=9080 (m3/ng.đ)
Vậy phải dùng đến các công trình xử lý Bậc 2 (xử lý sinh học) để oxi hóa chất hữu cơ
Ta chọn 2 sơ đồ dây chuyền công nghệ XLNT , tiến hành tính toán để chọn ra sơ đồ
tối ưu nhất làm dây chuyền xử lý .
Sơ đồ dây chuyền công nghệ: NGĂN TIẾP NHẬN Rác nghiền BỂ LẮNG CÁT SAN NỀN Cặn sơ cấp ĐỢT I BHT TUẦN HOÀN BỂ AEROTEN TRẠM THỔI TRỘN + BỂ LẮNG ĐỨNG ĐỢT II KHÍ VSV CHẾT MÁNG TRỘN KHỬ TRÙNG SÂN PHƠI BÙN BỂ TIẾP XÚC PHỤC VỤ NÔNG NGHIỆP Nguồn sông B1 Thuyết minh phương án 1:
-Nước thải với công suất 9080 m3/ngd, với mức độ xử lý hàm lượng cặn 71%, mức độ xử lý BOD là 73.5%.
=> Lựa chọn song chắn rác cơ giới, sử dụng thiết bị máy nghiền rác để làm kích thước
rác nhỏ đi (công suất >5000m3/ngd), được đưa vào bể metan để ủ.
- Với công suất vừa (công suất 5000-10000 m3/ngd), bể lắng đứng hiệu xuất xử lí SS với E= 45-55%
=> Chọn bể lắng cát ngang xử lý và bể lắng đứng đợt 1; đảm bảo SS ≤150mg/l trước khi vào bể sinh học
.- Với công trình xử lý sinh học chọn công trình xử lý bằng bùn hoạt tính(bể Aeroten)
(BOD5<300mg/l),giá trị BOD5 nước thải sau xử lý thường từ 10-20mg/l, đảm bảo với
yêu cầu xử lý (<50mg/l).
( Tại công trình này cấp khí nhằm mục đích cung cấp khí oxi đầy đủ và liên tục để quá
trình xử lý cơ chất được diễn ra hoàn toàn).
- Tiếp theo, sử dụng công trình bể lắng đứng đợt 2.
- Sau quá trình xử lý sinh học,một phần bùn sẽ được tuần hoàn cho bể aroten, một phần
sẽ được nén bùn đưa và bể mêtan.
- Làm khô bùn bằng máy ép để giảm thể tích bùn, thuận tiện cho quá trình vận chuyển, và hiện đại.
- Nước được đưa qua máng trộn kết hợp với bể tiếp xúc để khử trùng, và oxi hóa các chất
hữa cơ mà chưa được oxi hóa trước đó và nước được thải ra sông.
Phương án đảm bảo xử lý theo yêu cầu. rác nghiền Cát SAN NỀN BỂ LẮNG ĐỨNG Cặn sơ cấp ĐỢT I Ể BIOPHIN CAO TẢI QUẠT GIÓ BỂ LẮNG ĐỨNG ĐỢT II Khử trùng MÁNG TRỘN SÂN PHƠI BÙN BỂ TIẾP XÚC NGANG PHỤC VỤ Sông B1 NÔNG NGHIỆP
- Thuyết minh phương án 2:
-Nước thải với công suất 9080 m3/ngd, với mức độ xử lý hàm lượng cặn 71%, mức độ xử lý BOD là 72.5%.
=> Lựa chọn song chắn rác cơ giới, sử dụng thiết bị máy nghiền rác để làm kích thước
rác nhỏ đi (công suất >5000m3/ngd), được đưa vào bể metan để ủ.
- Với công suất vừa (công suất 5000-10000 m3/ngd).
=> Chọn bể lắng cát ngang xử lý và bể lắng đứng đợt 1; đảm bảo SS ≤150mg/l trước khi vào bể sinh học
.- Với công trình xử lý sinh học chọn công trình xử lý bằng bể lọc sinh học cao tải
(BOD5<300mg/l),giá trị BOD5 nước thải sau xử lý thường từ 10-20mg/l, đảm bảo với
yêu cầu xử lý (<50mg/l).
( Tại công trình này cấp khí nhằm mục đích cung cấp khí oxi đầy đủ và liên tục để quá
trình xử lý cơ chất được diễn ra hoàn toàn).
- Tiếp theo, sử dụng công trình bể lắng đứng đợt 2.
- Sau quá trình xử lý sinh học,phần bùn sẽ được nén bùn đưa và bể mêtan. - Làm khô bùn
bằng sân phơi bùn để giảm thể tích bùn, thuận tiện cho quá trình vận chuyển, và được
sử dụng cho mục đích sinh học.
- Nước được đưa qua máng trộn kết hợp với bể tiếp xúc để khử trùng, và oxi hóa các chất
hữa cơ mà chưa được oxi hóa trước đó và nước được thải ra sông. Phương án đảm bảo xử lý theo yêu cầu.
Thuyết minh lựa chọn phương án phương án công nghệ
-Cả hai phương án đều đảm bảo yêu cầu xử lý, tuy nhiên dựa vào mức độ xử lý của từng
phương án và mức độ làm sạch của nguồn tiếp nhận, ta chọn phương án 1, vì :
- Dây chuyền công nghệ cần xử lý hàm lượng cặn xuống còn 100 (mg/l) - BOD5 còn 50 (mg/l)
- Bể lắng đứng tiết kiệm diện tích
- Bể aeroten kết hợp bể lắng 2 có hiệu quả xử lý cao
Chọn phương án I để tính toán trạm xử lý nước thải.
PHẦN IV: TÍNH TOÁN THIÊT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH XLNT
4.1 Ngăn tiếp nhận nước thải

Tài liệu liên quan: